引言

無刷直流電機由于其調(diào)速范圍廣、轉(zhuǎn)矩特性優(yōu)異以及可靠性強等特點和優(yōu)勢,在生產(chǎn)實踐中得到了廣泛應(yīng)用。如何提高無刷直流電機的功率密度一直是業(yè)界專家和學(xué)者關(guān)注的焦點,高功率密度電機研制的瓶頸之一在于溫升對電機性能的影響。溫升對電機絕緣材料的物理性能、金屬材料的機械性能以及永磁體的磁性能均有較大影響,直接關(guān)系到電機的壽命和可靠性[1],因此在設(shè)計階段對電機進行溫度場分析至關(guān)重要。本文并未過多地關(guān)注溫度場研究的相關(guān)理論,而是從實踐的角度,通過樣機實測的溫升,與方案設(shè)計階段運用MotorCAD以及Ansys軟件仿真的結(jié)果進行對比分析,驗證所建模型和所用方法的準確性和有效性。

1損耗分析

以一臺1.9kw的無刷直流電機為例,額定轉(zhuǎn)矩1.8N·m,額定轉(zhuǎn)速10000r/min,分析該樣機額定點的穩(wěn)態(tài)溫度場。該樣機為典型的無刷直流電機結(jié)構(gòu),采用自然風(fēng)冷方式進行冷卻。

溫度場分析的前提在于準確地計算出電機內(nèi)部的損耗,主要包括定子鐵芯損耗、定子銅耗、永磁體渦流損耗和風(fēng)摩損耗[2]。運用AnsoftMaxwell軟件對定子鐵芯損耗、永磁體渦流損耗進行仿真計算,得到定子鐵芯損耗為26.9w、轉(zhuǎn)子渦流損耗為12.8w。風(fēng)摩損耗為電機旋轉(zhuǎn)時與空氣之間的摩擦以及軸承高速運轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的摩擦損耗,取輸出功率的0.5%,即9.5w:銅耗為電流流過繞組時繞組發(fā)熱產(chǎn)生的損耗,通過相電流以及電阻值計算得到銅耗為102.8w。

2溫度場有限元分析

運用Ansys軟件對電機進行穩(wěn)態(tài)溫度場分析,可以有效地拋開復(fù)雜繁瑣的微積分變換求解公式,只需準確計算電機的發(fā)熱損耗,即熱源強度、等效導(dǎo)熱系數(shù)、對流系數(shù)等熱參數(shù),就可在Ansys熱模塊中進行求解。

基于電機的實際工況以及仿真的可操作性,現(xiàn)對樣機的傳熱方式作如下假設(shè):

(1)不考慮熱輻射:(2)整個繞組等效為一體,具有相同的導(dǎo)熱系數(shù):(3)定子槽內(nèi)空氣層、導(dǎo)線漆膜、浸漬漆、槽楔等絕緣材料等效為一體,具有相同的導(dǎo)熱系數(shù):(4)電機軸向的溫度梯度為0:(5)定轉(zhuǎn)子間的氣隙用等效導(dǎo)熱系數(shù)的材料代替,這種處理方式與定轉(zhuǎn)子間流動空氣的對流換熱效果是相同的[3-4]。

基于以上假設(shè),根據(jù)損耗計算以及電機材料的相關(guān)物理參數(shù),將計算得到的導(dǎo)熱系數(shù)、生熱率和對流系數(shù)等熱參數(shù)

耦合至電機模型,仿真得到電機各部分的溫度分布如圖1、圖2所示。

圖1定子繞組溫度分布云圖

圖2機殼溫度分布云圖

3溫度場熱路法分析

在MotorCAD中按樣機的設(shè)計尺寸進行建模,將損耗分析結(jié)果輸入至熱路法仿真模型,溫度響應(yīng)如圖3所示。

4仿真結(jié)果對比分析

該樣機額定點工作180s后實測的電阻值為0.54Ω,30℃下線電阻為0.43Ω,通過式(1)可以計算出電機穩(wěn)態(tài)時繞組的溫度為97.3℃,實測的機殼溫度為82.5℃,如圖4所示。

式中,R2為溫度為T2時的電阻值:R1為溫度為T1時的電阻值:T1、T2為繞組溫度。

運用Ansys與MotorCAD仿真的溫度與樣機溫度進行對比,如表1所示。

通過對比分析可知:兩種方法的溫度仿真結(jié)果與試驗值均較為接近,驗證了所建模型以及分析方法的準確性,但基于有限元分析的仿真精度要高于熱路法仿真。

此外,運用0nIyI進行溫度場分析的時間要明顯多于MotorC0D,在電機設(shè)計方案階段以及在溫升要求較低的電機研制過程中,MotorC0D不失為一種更好的選擇:但對于溫升控制較為嚴格的電機,基于0nIyI有限元分析的溫度場仿真能更好地了解電機的溫度分布情況。

5結(jié)語

本文以一臺1.9kw的無刷直流電機為例,將其額定點工作的溫度場仿真結(jié)果與實測溫升進行對比分析,驗證了所建模型以及分析方法的準確性,對于后續(xù)無刷直流電機的設(shè)計及溫度場仿真具有一定的指導(dǎo)意義。