0引言

雜散電流的產(chǎn)生源于鋼軌 自身固有的阻抗特性,且無法從材料和工藝解決鋼軌與大地的完全絕緣問題,因此,雜散電流大量泄漏至大地^[1]。本文通過分析國內(nèi)某地鐵線路高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線區(qū)間軌道電阻和雜散電流收集效果,來控制過多的雜散電流對(duì)該區(qū)域附近交流供電系統(tǒng)的影響。

1 高導(dǎo)電率地質(zhì)區(qū)間對(duì)附近交流供電系統(tǒng)的影響

該地鐵線路自開通運(yùn)營(yíng)初期起,在某一個(gè)區(qū)間軌電位值一直偏高,保護(hù)裝置頻繁動(dòng)作,向大地散去的雜散電流泄漏值偏大。與此同時(shí),該區(qū)間附近的一座國網(wǎng)220 kv變電站工作人員經(jīng)觀測(cè)發(fā)現(xiàn), 自線路運(yùn)行以來,主變偏磁一直超標(biāo),尤其是在列車開行經(jīng)過該區(qū)段的時(shí)候偏高數(shù)倍。經(jīng)分析原因是泄漏的雜散電流通過特殊路徑竄入國網(wǎng)220 kv變電站接地中性點(diǎn),直流分量超標(biāo),導(dǎo)致變電站主變壓器偏磁超標(biāo)。

如圖1所示,對(duì)該區(qū)間周圍地質(zhì)條件進(jìn)行調(diào)查發(fā)現(xiàn),該區(qū)間線路縱向有兩條支干河流包圍,土質(zhì)富水且松軟,地下有多條燃?xì)夤艿?、給水管道橫穿,區(qū)間地鐵隧道設(shè)計(jì)埋深為地下9 m,而國網(wǎng)變電站位于支干河流交叉位置。

以上調(diào)查情況表明,在高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線區(qū)間的地鐵雜散電流采用一般的防護(hù)措施作用不明顯。為解決此問題,下文主要從區(qū)間軌道電阻和雜散電流收集效果來分析如何加強(qiáng)雜散電流控制^[2]。

2 區(qū)間鋼軌縱向電阻和過渡電阻的測(cè)試分析

過往研究表明,過渡電阻是影響雜散電流泄漏程度的最關(guān)鍵因素,是考察軌道絕緣的重要參數(shù)。CJJ49—1992《地鐵雜散電流腐蝕防護(hù)技術(shù)規(guī)程》規(guī)定:“走行軌與隧道主體結(jié)構(gòu)鋼之間的過渡電阻,新建地鐵不應(yīng)小于15Ω·km,已運(yùn)營(yíng)地鐵不應(yīng)小于3Ω·km。”一般認(rèn)為,在過渡電阻大于15 Ω·km時(shí),雜散電流分布曲線幾乎沒什么變化;在過渡電阻大于3 Ω·km時(shí),雜散電流分布曲線近似于直線,增幅較小;當(dāng)過渡電阻小于3 Ω·km時(shí),雜散電流分布曲線變化劇烈;當(dāng)過渡電阻小于0.5 Ω·km后,雜散電流將泄漏嚴(yán)重,必須采取有效措施進(jìn)行處理^[3]。

鋼軌的電阻直接影響鋼軌電位的高低和雜散電流的泄漏程度,而鋼軌縱向電阻測(cè)試是過渡電阻測(cè)試的基礎(chǔ)^[4],因此首先對(duì)該區(qū)間鋼軌縱向電阻進(jìn)行測(cè)試。線路軌道為60 kg規(guī)格的鋼軌,R_c=29.11×10^-3Ω/km。由于鋼軌無縫焊接工藝等的影響,實(shí)際通過焊接連接后的鋼軌縱向直流電阻均大于這一數(shù)值,一般在37×10^-3Ω/km左右,由于均回流電纜等因素的影響和條件限制,直接進(jìn)行軌道電阻測(cè)量比較困難,一般是采用伏安法進(jìn)行測(cè)試^[5]。

式中:R_10m為單位長(zhǎng)度10 m的軌道A段的縱向電阻,軌道B段類似;I為測(cè)試流入的電流;U_on、U_off為軌道A/B段有無電流時(shí)的壓降。

采用此方法對(duì)該區(qū)間橫跨的高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線區(qū)段1060 m進(jìn)行了測(cè)試,選擇相鄰的兩條10m無縫鋼軌連續(xù)測(cè)量,以此測(cè)量計(jì)算數(shù)據(jù)平均值近似表示整個(gè)區(qū)段的鋼軌縱向電阻。

表1顯示,在橫跨高導(dǎo)電率地質(zhì)區(qū)的區(qū)間內(nèi),相鄰兩條鋼軌正極性測(cè)試的縱向電阻為28.514×10^-3Ω/km 和28.402×10^-3Ω/km,負(fù)極性測(cè)試的結(jié)果為28.667×10^-3 Ω/km和28.475 ×10^-3Ω/km,測(cè)量得到的鋼軌縱向電阻平均值為28.515 ×10^-3 Ω/km。從測(cè)試結(jié)果可 以發(fā)現(xiàn),鋼軌縱向平均值略低于標(biāo)準(zhǔn)鋼軌電阻值。

進(jìn)一步地,根據(jù)已測(cè)得的區(qū)段鋼軌縱向電阻值,采用圖2、圖3所示過渡電阻接線原理和接線方法^[6],測(cè)量計(jì)算區(qū)段過渡電阻。準(zhǔn)備直流電源HLY-200C智能回路電阻測(cè)試儀1臺(tái);毫伏電壓表3塊,串接在鋼軌和直流電源之間,分別選在測(cè)試區(qū)段首尾各1 m位置和區(qū)段中點(diǎn)位置;電流表1塊,檢測(cè)直流電源輸出電流。

測(cè)試區(qū)間過渡電阻RL計(jì)算公式為:

式中:I為測(cè)試流入的電流;I_A、I_B分別為流進(jìn)A和B端的電流;L為測(cè)量部分的長(zhǎng)度;ΔU_T為進(jìn)入軌道時(shí)軌道 與隧道間的電壓;ΔU_TA、ΔU_TB分別為A端和B端軌道與 隧道間的電壓。

表2所述電流為接觸電阻測(cè)試儀上的輸出電流,U_1A和U_2A分別是測(cè)量區(qū)段首尾兩段1m長(zhǎng)位置電壓水平,毫伏表測(cè)試的是過渡電壓值。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算,測(cè)試區(qū)間的軌道—主排流網(wǎng)的過渡電阻約為22.8625Ω.km。從測(cè)試結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),該區(qū)段過渡電阻大于新建線路15 Ω·km的標(biāo)準(zhǔn)。

從上述兩項(xiàng)測(cè)試結(jié)果來看,該高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線地鐵區(qū)間與普通區(qū)段的數(shù)值相差不大,證明常規(guī)的阻值標(biāo)準(zhǔn)無法滿足該區(qū)段雜散電流的控制,下一步須采取相應(yīng)措施提升區(qū)段鋼軌過渡電阻水平,加強(qiáng)雜散電流收集水平。

3提升鋼軌過渡電阻和雜散電流收集水平

對(duì)于提升鋼軌過渡電阻,在該區(qū)段1.06 km范圍內(nèi)采取了優(yōu)化采用硅基絕緣納米復(fù)合絕緣墊片替換現(xiàn)有普通墊片、軌枕絕緣處理、絕緣墊塊外延尺寸不小于20 mm、設(shè)置絕緣套靴、道床下面鋪設(shè)耐久性絕緣層或素混凝土、鋼軌底面離道床面不小于30 mm等措施^[7]。

對(duì)于雜散電流收集水平的提升,關(guān)鍵點(diǎn)在于如何使直流電機(jī)產(chǎn)生的經(jīng)過鋼軌流出的雜散電流更多地通過電阻最小的路徑匯流到兩端車站變電所內(nèi)排流設(shè)備內(nèi)。一般而言,在車站區(qū)間兩端的排流端子與鋼筋結(jié)構(gòu)網(wǎng)相連接,鋼軌的雜散電流在車站端收集?，F(xiàn)將整區(qū)段的鋼軌以每300 m疏散通道為分隔,用2×150mm² 的低壓電纜連續(xù)串聯(lián)連接,以保證絕大部分直流電車通過時(shí)產(chǎn)生的雜散電流由鋼軌流通轉(zhuǎn)變?yōu)橥ㄟ^電纜流通,提升雜散電流的收集水平。具體實(shí)施方法如圖4所示。

如圖5所示,區(qū)間增設(shè)雜散均流電纜,實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)與實(shí)施對(duì)策保持一致,即在單邊釬焊一塊4孔母線排,另一邊釬焊一塊2孔母線排,兩根2× 150 mm² 的低壓電纜將左右兩軌串接,在4孔母線排連接兩根300mm²的低壓電纜與變電所內(nèi)軌電位柜相連。

上述鋼軌過渡電阻提升和雜散電流收集措施實(shí)施后,再一次對(duì)該高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線地鐵區(qū)間進(jìn)行了測(cè)試,結(jié)果如表3所示。

根據(jù)測(cè)量試驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算,測(cè)試區(qū)間的軌道—主排流網(wǎng)的過渡電阻約為36.559 Ω·km,較之前有較大的提升。

經(jīng)附近國網(wǎng)變電站監(jiān)測(cè)人員監(jiān)控變壓器偏磁狀態(tài),雜散電流泄漏排查及治理取得了階段性成果,對(duì)國網(wǎng)變電所的電流干擾已控制在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),取得了國網(wǎng)相關(guān)部門認(rèn)可。

4 高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線位置雜散電流 加強(qiáng)控制建議

1)研發(fā)出軌道交通用軌道絕緣技術(shù)。地鐵牽引一般以直流方式供電,現(xiàn)有設(shè)計(jì)中雖然對(duì)支撐鋼軌的扣件系統(tǒng)進(jìn)行了絕緣處理,但對(duì)地仍然無法做到完全絕緣,尤其是扣件在臟污、潮濕狀態(tài)下絕緣性能將受到影響。當(dāng)牽引電流流經(jīng)鋼軌時(shí)會(huì)在其與大地之間形成電位差,導(dǎo)致部分牽引電流進(jìn)入大地,進(jìn)而對(duì)軌道周圍的部分金屬構(gòu)件產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕。鑒于此,有必要研究提高軌道絕緣性能的技術(shù)措施,以增大鋼軌對(duì)地電阻^[8]。

2)研究第四軌回流技術(shù)在線網(wǎng)的適用性。采用專用回流通路,不利用走行軌回流,可以從根本上解決走行軌回流所產(chǎn)生的雜散電流及其危害,并可以不再限制走行軌電位,采用專用回流軌將不用考慮雜散電流腐蝕影響^[9]。

3)研制雜散電流便攜式檢測(cè)系統(tǒng)。研制城市軌道交通雜散電流便攜式檢測(cè)系統(tǒng),通過實(shí)時(shí)檢測(cè)金屬極化電位、鋼軌電位和過渡電阻等指標(biāo),從數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)的角度實(shí)現(xiàn)雜散電流異常狀態(tài)的判定和報(bào)警,有利于維護(hù)地鐵運(yùn)行及線路周圍建筑的安全。

4)提出城市軌道交通回流系統(tǒng)廣域安全監(jiān)測(cè)系統(tǒng)理念。對(duì)線路運(yùn)營(yíng)時(shí),全線廣域范圍內(nèi)軌道泄漏電流、絕緣電阻進(jìn)行連續(xù)在線監(jiān)測(cè),可為回流系統(tǒng)運(yùn)營(yíng)安全狀態(tài)判斷提供直接數(shù)據(jù)支撐,監(jiān)測(cè)供電區(qū)間不同監(jiān)測(cè)區(qū)段的泄漏電流、電流泄漏比例、過渡電阻、鋼軌電位等回流安全直接相關(guān)的參數(shù),能夠反映系統(tǒng)供電安全情況^[10]。

5 結(jié)束語

根據(jù)對(duì)高導(dǎo)電率地質(zhì)和復(fù)雜管線位置地鐵區(qū)間 雜散電流對(duì)外部交流供電系統(tǒng)的影響測(cè)試,結(jié)合本文研究,采取提升區(qū)段鋼軌過渡電阻水平和加強(qiáng)雜散電流收集水平措施,解決了該區(qū)段的問題。根據(jù)雜散電流加強(qiáng)控制建議開展下一步研究,可以從地鐵內(nèi)部解決當(dāng)前城軌供電系統(tǒng)鋼軌電位與雜散電流控制的難題。

[參考文獻(xiàn)]

[1]張凌雁.城市軌道交通工程雜散電流腐蝕防護(hù)研究[J].電工技術(shù),2023(4):176-178.

[2]劉煒,周林杰,唐宇寧,等.直流牽引供電回流系統(tǒng)與雜散電流擴(kuò)散的聯(lián)合仿真模型[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào),2023,38(16):4421-4432.

[3]孟昭亮,董志偉,楊媛,等.基于分布式傳感器的地鐵過渡電阻測(cè)量方法 [J].傳感器與微系統(tǒng) ,2022,41 (2):128—131.

[4]王蘭煒,張宇,張興國,等.地電阻率觀測(cè)中地鐵雜散電流特征[J].地震學(xué)報(bào),2023,45(2):285-301.

[5]王沛沛.直流牽引供電系統(tǒng)新型鋼軌回流方案及鋼軌絕緣檢測(cè)方法 [J].城市軌道交通研究 ,2023,26 (3):72-77.

[6]溫爽.城市軌道交通過渡電阻測(cè)量方法研究[D].徐州:中國礦業(yè)大學(xué),2022.

[7] 曹曉斌,沈豪,陶鑫.地鐵鋼軌扣件對(duì)地過渡電阻等效電路及各部件的影響因素研究 [J].高壓電器,2020,56(8):59-65.

[8]趙宏宇.采用軌道復(fù)合絕緣技術(shù)的城市軌道交通雜散電流防護(hù)研究[J].腐蝕與防護(hù),2023,44(4):94-99.

[9]黃江偉,李守杰,王龍.城市軌道交通專用軌回流供電系統(tǒng)設(shè)計(jì)及應(yīng)用 [J].城市軌道交通研究,2022,25 (1):193-196.

[10] 馬柯,肖超波,周楊飛,等.城市地鐵動(dòng)態(tài)雜散電流檢測(cè)技術(shù)[J].石油和化工設(shè)備,2019,22(2):62-65.

2024年第11期第22篇