電源分配網(wǎng)絡(luò)（PDN）的基本設(shè)計(jì)規(guī)則告訴我們，最好的性能源自一致的、與頻率無(wú)關(guān)的（或平坦）的阻抗曲線。這是電源穩(wěn)定性非常重要的一個(gè)理由，因?yàn)榉€(wěn)定性差的電源會(huì)導(dǎo)致阻抗峰值，進(jìn)而劣化平坦的阻抗曲線，以及受電電路的性能。

由于沒(méi)有阻抗路徑是完全平坦的，所以我們需要做一些設(shè)計(jì)調(diào)整。本文旨在幫助你做出一些對(duì)系統(tǒng)性能影響最小的折衷。

源阻抗應(yīng)該匹配傳輸線阻抗。

一般來(lái)說(shuō)，這是S參數(shù)測(cè)量和所有射頻設(shè)備的基本前提。源阻抗（最常見的是50Ω）連接到阻抗與源匹配的同軸電纜，負(fù)載也端接到相同的阻抗。這種做法實(shí)現(xiàn)了完美的平坦阻抗，不管是從源看到負(fù)載還是從負(fù)載看到源都是一致的。

穩(wěn)壓器的輸出阻抗可以被認(rèn)為是一個(gè)源，而PCB層可以看作是一根傳輸線。后端去耦電容就是負(fù)載。

　　傳輸線基本原理

當(dāng)頻率低于傳輸線諧振頻率時(shí)，傳輸線特征阻抗可以用電感和電容項(xiàng)定義。電容可以在傳輸線遠(yuǎn)端沒(méi)有端接時(shí)測(cè)量。電感可以在傳輸線遠(yuǎn)端短路時(shí)測(cè)量。傳輸線的特征阻抗取決于這兩個(gè)測(cè)量結(jié)果，即：

電感和電容交叉點(diǎn)的頻率就是特征阻抗，等于：

正確匹配的傳輸線呈現(xiàn)完全平坦的阻抗曲線，其幅度等于特征阻抗。不正確端接的傳輸線呈現(xiàn)為電容或電感性質(zhì)，在傳輸線諧振頻率的倍數(shù)處會(huì)產(chǎn)生許多諧振和抗諧振頻率。如果傳輸線是電容性質(zhì)，那么抗諧振首先發(fā)生。如果傳輸線是電感性質(zhì)，那么諧振先發(fā)生。在兩種情況下，首次諧振或抗諧振的頻率為：

圖1用50Ω同軸電纜仿真顯示了這些關(guān)系。未端接終端阻抗是在電纜末端開路、短路和匹配端接的情況下測(cè)量的。

圖1:傳輸線近端阻抗開路（藍(lán)色）、短路（紅色）和正確匹配（綠色），另外一種有趣的關(guān)系。

在傳輸線和源不匹配的情況下，有兩種可能的解決方案，具體取決于端接電阻是大于還是小于特征阻抗。如果端接電阻小于傳輸線的特性阻抗，那么抗諧振峰值會(huì)超過(guò)端接電阻。這些阻抗峰值被定義為：

諧振最小值等于端接電阻。

如果端接電阻大于傳輸線的特征阻抗，那么諧振峰值等于端接電阻?？怪C振最小值被定義為：

利用前面端接電阻分別是24.9Ω和210Ω的仿真模型可以顯示這些關(guān)系，圖2中端接電阻是匹配的。

圖2:傳輸線未端接終端阻抗24.9Ω（藍(lán)色）、210Ω（紅色）和正確匹配（綠色）。

這些關(guān)系在圖3的對(duì)端接24.9Ω和210Ω的50Ω同軸電纜測(cè)量中得到了確認(rèn)。

圖3:對(duì)端接210Ω（紅色）和24.9Ω（藍(lán)色）的50Ω同軸電纜的測(cè)量結(jié)果。

這些概念被擴(kuò)展到實(shí)際的一塊雙面印刷電路板，在這塊PCB上面積為4.5“ x 6.3”的裸銅箔中心焊接有一個(gè)SMA連接器，如圖4所示。

圖4:利用一塊面積為4.5“x6.3” 、一個(gè)邊有個(gè)SMA連接器的雙面銅箔板測(cè)量PCB的開路（綠色）和短路（橙色）阻抗。該阻抗還用SMA連接器正對(duì)面的2.7Ω（藍(lán)色）和10Ω（紅色）端接電阻進(jìn)行了測(cè)量。電阻用非常短的編帶連接到PCB，以便盡量減小互連電感。

我們可以使用圖4中的示波器測(cè)量結(jié)果近似計(jì)算PCB的特征阻抗。電容是用標(biāo)記M3估計(jì)的。

電容用70MHz、10dBΩ的那個(gè)點(diǎn)估計(jì)。

利用（1）可以計(jì)算出特征阻抗為：

另外，特征阻抗可以看作是開路阻抗和短路阻抗的交叉點(diǎn)，發(fā)生在近似11.5dBΩ或3.76Ω點(diǎn)。

也可以使用（4）和帶2.7Ω端接電阻的近似峰值阻抗（14.5dBΩ）計(jì)算PCB的特征阻抗。

重新變換計(jì)算Zo。

可以用（3）計(jì)算第一個(gè)諧振頻率或抗諧振頻率，即：

用3.6Ω的端接電阻重復(fù)進(jìn)行測(cè)量，如圖5所示。

圖5:用3.6Ω代替2.7Ω端接電阻對(duì)同一塊PCB進(jìn)行測(cè)量（紅色）。注意，在采用3.6Ω的端接電阻后，只有少量峰值指示其特征阻抗稍大于3.6Ω。

對(duì)PCB進(jìn)行仿真并與圖5進(jìn)行比較，結(jié)果如圖6所示。

圖6:PCB仿真結(jié)果與圖5所示的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行比較。

最后，使用電源端的0.6Ω和3.6Ω源阻抗并在PCB諧振頻率點(diǎn)仿真動(dòng)態(tài)瞬時(shí)響應(yīng)。仿真模型見圖7，仿真結(jié)果見圖8。

　　圖7:用0.6Ω和3.6Ω源阻抗代表穩(wěn)壓器輸出阻抗，在諧振頻率點(diǎn)進(jìn)行動(dòng)態(tài)負(fù)載瞬時(shí)ADS仿真。

圖8:瞬時(shí)響應(yīng)仿真結(jié)果表明，0.6Ω較低源電阻（紅色） 的瞬時(shí)響應(yīng)比匹配的3.6Ω源電阻（藍(lán)色）具有大得多的電壓偏移。

小結(jié)

本文討論了幾種確定電路板特征阻抗的方法，并用仿真模型定義了PCB特征與PDN性能之間的重要關(guān)系。在經(jīng)過(guò)實(shí)際測(cè)量后，關(guān)系得到了確認(rèn)。

可以通過(guò)觀察第一個(gè)缺陷是諧振點(diǎn)還是抗諧振點(diǎn)來(lái)判斷PCB阻抗是否大于或小于端接阻抗，端接阻抗是否大于PCB阻抗。

這些結(jié)果清晰地表明，為了優(yōu)化PDN性能，必須使PCB層阻抗與穩(wěn)壓器的輸出阻抗相匹配。最好是使PCB層阻抗等于穩(wěn)壓器的輸出阻抗，如果不可能實(shí)現(xiàn)的話，PCB阻抗應(yīng)該低于穩(wěn)壓器輸出阻抗，以便更好地包含與峰值阻抗最大值相關(guān)的峰值偏移。