摘要：提出了一種Boost電路軟開關(guān)實(shí)現(xiàn)方法，即同步整流加上電感電流反向。根據(jù)兩個(gè)開關(guān)管實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)的條件不同，提出了強(qiáng)管和弱管的概念，給出了滿足軟開關(guān)條件的設(shè)計(jì)方法。一個(gè)24V輸入，40V/2.5A輸出，開關(guān)頻率為200kHz的同步Boost變換器樣機(jī)進(jìn)一步驗(yàn)證了上述方法的正確性，其滿載效率達(dá)到了96.9％

    關(guān)鍵詞：升壓電路；軟開關(guān)；同步整流

引言

輕小化是目前電源產(chǎn)品追求的目標(biāo)。而提高開關(guān)頻率可以減小電感、電容等元件的體積。但是，開關(guān)頻率提高的瓶頸是器件的開關(guān)損耗，于是軟開關(guān)技術(shù)就應(yīng)運(yùn)而生。一般，要實(shí)現(xiàn)比較理想的軟開關(guān)效果，都需要有一個(gè)或一個(gè)以上的輔助開關(guān)為主開關(guān)創(chuàng)造軟開關(guān)的條件，同時(shí)希望輔助開關(guān)本身也能實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)。

Boost電路作為一種最基本的DC/DC拓?fù)涠鴱V泛應(yīng)用于各種電源產(chǎn)品中。由于Boost電路只包含一個(gè)開關(guān)，所以，要實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)往往要附加很多有源或無源的額外電路，增加了變換器的成本，降低了變換器的可靠性。

Boost電路除了有一個(gè)開關(guān)管外還有一個(gè)二極管。在較低壓輸出的場(chǎng)合，本身就希望用一個(gè)MOSFET來替換二極管（同步整流），從而獲得比較高的效率。如果能利用這個(gè)同步開關(guān)作為主開關(guān)的輔助管，來創(chuàng)造軟開關(guān)條件，同時(shí)本身又能實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)，那將是一個(gè)比較好的方案。

本文提出了一種Boost電路實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)的方法。該方案適用于輸出電壓較低的場(chǎng)合。

1 工作原理

圖1所示的是具有兩個(gè)開關(guān)管的同步Boost電路。其兩個(gè)開關(guān)互補(bǔ)導(dǎo)通，中間有一定的死區(qū)防止共態(tài)導(dǎo)通，如圖2所示。通常設(shè)計(jì)中電感上的電流為一個(gè)方向，如圖2第5個(gè)波形所示。考慮到開關(guān)的結(jié)電容以及死區(qū)時(shí)間，一個(gè)周期可以分為5個(gè)階段，各個(gè)階段的等效電路如圖3所示。下面簡(jiǎn)單描述了電感電流不改變方向的同步Boost電路的工作原理。在這種設(shè)計(jì)下，S2可以實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)，但是S1只能工作在硬開關(guān)狀態(tài)。

1）階段1〔t0～t1〕該階段，S1導(dǎo)通，L上承受輸入電壓，L上的電流線性增加。在t1時(shí)刻，S1關(guān)斷，該階段結(jié)束。

2）階段2〔t1～t2〕S1關(guān)斷后，電感電流對(duì)S1的結(jié)電容進(jìn)行充電，使S2的結(jié)電容進(jìn)行放電，S2的漏源電壓可以近似認(rèn)為線性下降，直到下降到零，該階段結(jié)束。

    3）階段3〔t2～t3〕當(dāng)S2的漏源電壓下降到零之后，S2的寄生二極管就導(dǎo)通，將S2的漏源電壓箝在零電壓狀態(tài)，也就是為S2的零電壓導(dǎo)通創(chuàng)造了條件。

4）階段4〔t3～t4〕S2的門極變?yōu)楦唠娖剑琒2零電壓開通。電感L上的電流又流過S2。L上承受輸出電壓和輸入電壓之差，電流線性減小，直到S2關(guān)斷，該階段結(jié)束。

5）階段5〔t4～t5〕此時(shí)電感L上的電流方向仍然為正，所以該電流只能轉(zhuǎn)移到S2的寄生二極管上，而無法對(duì)S1的結(jié)電容進(jìn)行放電。因此，S1是工作在硬開關(guān)狀態(tài)的。

接著S1導(dǎo)通，進(jìn)入下一個(gè)周期。從以上的分析可以看到，S2實(shí)現(xiàn)了軟開關(guān)，但是S1并沒有實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)。其原因是S2關(guān)斷后，電感上的電流方向是正的，無法使S1的結(jié)電容進(jìn)行放電。但是，如果將L設(shè)計(jì)得足夠小，讓電感電流在S2關(guān)斷時(shí)為負(fù)的，如圖4所示，就可以對(duì)S1的結(jié)電容進(jìn)行放電而實(shí)現(xiàn)S1的軟開關(guān)了。

    在這種情況下，一個(gè)周期可以分為6個(gè)階段，各個(gè)階段的等效電路如圖5所示。其工作原理描述如下。

1）階段1〔t0～t1〕該階段，S1導(dǎo)通，L上承受輸入電壓，L上的電流正向線性增加，從負(fù)值變?yōu)檎?。在t1時(shí)刻，S1關(guān)斷，該階段結(jié)束。

2）階段2〔t1～t2〕S1關(guān)斷后，電感電流為正，對(duì)S1的結(jié)電容進(jìn)行充電，使S2的結(jié)電容放電，S2的漏源電壓可以近似認(rèn)為線性下降。直到S2的漏源電壓下降到零，該階段結(jié)束。

3）階段3〔t2～t3〕當(dāng)S2的漏源電壓下降到零之后，S2的寄生二極管就導(dǎo)通，將S2的漏源電壓箝在零電壓狀態(tài)，也就是為S2的零電壓導(dǎo)通創(chuàng)造了條件。

4）階段4〔t3～t4〕S2的門極變?yōu)楦唠娖?，S2零電壓開通。電感L上的電流又流過S2。L上承受輸出電壓和輸入電壓之差，電流線性?小，直到變?yōu)樨?fù)值，然后S2關(guān)斷，該階段結(jié)束。

5）階段5〔t4～t5〕此時(shí)電感L上的電流方向?yàn)樨?fù)，正好可以使S1的結(jié)電容進(jìn)行放電，對(duì)S2的結(jié)電容進(jìn)行充電。S1的漏源電壓可以近似認(rèn)為線性下降。直到S1的漏源電壓下降到零，該階段結(jié)束。

6）階段6〔t5～t6〕當(dāng)S1的漏源電壓下降到零之后，S1的寄生二極管就導(dǎo)通，將S1的漏源電壓箝在零電壓狀態(tài)，也就是為S1的零電壓導(dǎo)通創(chuàng)造了條件。

接著S1在零電壓條件下導(dǎo)通，進(jìn)入下一個(gè)周期。可以看到，在這種方案下，兩個(gè)開關(guān)S1和S2都可以實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)。

2 軟開關(guān)的參數(shù)設(shè)計(jì)

以上用同步整流加電感電流反向的辦法來實(shí)現(xiàn)Boost電路的軟開關(guān)，其中兩個(gè)開關(guān)實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)的難易程度并不相同。電感電流的峰峰值可以表示為

ΔI=(VinDT)/L   （1）

式中：D為占空比；

T為開關(guān)周期。

所以，電感上電流的最大值和最小值可以表示為

Imax=ΔI/2＋I(xiàn)o   （2）

Imin=ΔI/2－Io   （3）

式中：Io為輸出電流。

將式（1）代入式（2）和式（3）可得

Imax=(VinDT)/2L＋I(xiàn)o   （4）

Imin=(VinDT)/2L－Io   （5）

從上面的原理分析中可以看到S1的軟開關(guān)條件是由Imin對(duì)S2的結(jié)電容充電，使S1的結(jié)電容放電實(shí)現(xiàn)的；而S2的軟開關(guān)條件是由Imax對(duì)S1的結(jié)電容充電，使S2的結(jié)電容放電實(shí)現(xiàn)的。另外，通常滿載情況下|Imax|?|Imin|。所以，S1和S2的軟開關(guān)實(shí)現(xiàn)難易程度也不同，S1要比S2難得多。這里將S1稱為弱管，S2稱為強(qiáng)管。

強(qiáng)管S2的軟開關(guān)極限條件為L(zhǎng)和S1的結(jié)電容C1和S2的結(jié)電容C2諧振，能讓C2上電壓諧振到零的條件，可表示為式（6）。

將式（4）代入式（6）可得

實(shí)際上，式（7）非常容易滿足，而死區(qū)時(shí)間也不可能非常大，因此，可以近似認(rèn)為在死區(qū)時(shí)間內(nèi)電感L上的電流保持不變，即為一個(gè)恒流源在對(duì)S2的結(jié)電容充電，使S1的結(jié)電容放電。在這種情況下的ZVS條件稱為寬裕條件，表達(dá)式為式（8）。

(C2＋C1)Vo≤（VinDT/2L+Io）tdead2   （8）

式中：tdead2為S2開通前的死區(qū)時(shí)間。

同理，弱管S1的軟開關(guān)寬裕條件為

(C1＋C2)Vo≤(VinDT/2L-Io)tdead1   （9）

式中：tdead1為S1開通前的死區(qū)時(shí)間。

在實(shí)際電路的設(shè)計(jì)中，強(qiáng)管的軟開關(guān)條件非常容易實(shí)現(xiàn)，所以，關(guān)鍵是設(shè)計(jì)弱管的軟開關(guān)條件。首先確定可以承受的最大死區(qū)時(shí)間，然后根據(jù)式(9)推算出電感量L。因?yàn)?，在能?shí)現(xiàn)軟開關(guān)的前提下，L不宜太小，以免造成開關(guān)管上過大的電流有效值，從而使得開關(guān)的導(dǎo)通損耗過大。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

一個(gè)開關(guān)頻率為200kHz，功率為100W的電感電流反向的同步Boost變換器進(jìn)一步驗(yàn)證了上述軟開關(guān)實(shí)現(xiàn)方法的正確性。

該變換器的規(guī)格和主要參數(shù)如下：

輸入電壓Vin24V

輸出電壓Vo40V

輸出電流Io0～2.5A

工作頻率f200kHz

主開關(guān)S1及S2IRFZ44

電感L4.5μH

圖6(a)，圖6（b）及圖6(c)是滿載（2.5A）時(shí)的實(shí)驗(yàn)波形。從圖6(a)可以看到電感L上的電流在DT或(1－D)T時(shí)段里都會(huì)反向，也就是創(chuàng)造了S1軟開關(guān)的條件。從圖6(b)及圖6(c)可以看到兩個(gè)開關(guān)S1和S2都實(shí)現(xiàn)了ZVS。但是從電壓vds的下降斜率來看S1比S2的ZVS條件要差，這就是強(qiáng)管和弱管的差異。

圖7給出了該變換器在不同負(fù)載電流下的轉(zhuǎn)換效率。最高效率達(dá)到了97.1％，滿載效率為96.9％。

4 結(jié)語(yǔ)

本文提出了一種Boost電路軟開關(guān)實(shí)現(xiàn)策略：同步整流加電感電流反向。在該方案下，兩個(gè)開關(guān)管根據(jù)軟開關(guān)條件的不同，分為強(qiáng)管和弱管。設(shè)計(jì)中要根據(jù)弱管的臨界軟開關(guān)條件來決定電感L的大小。因?yàn)閷?shí)現(xiàn)了軟開關(guān)，開關(guān)頻率可以設(shè)計(jì)得比較高。電感量可以設(shè)計(jì)得很小，所需的電感體積也可以比較?。ㄍǔ？梢杂肐型磁芯）。因此，這種方案適用于高功率密度、較低輸出電壓的場(chǎng)合。