限流保護(hù)電路首先要有一個(gè)電流取樣環(huán)節(jié)，目前，一般的做法是串聯(lián)一個(gè)小電阻或者是用霍爾元件來獲得電流信號(hào)。當(dāng)取樣電流比較小的時(shí)候，這兩種取樣方法都是可取的。但當(dāng)取樣電流比較大時(shí)，電阻取樣會(huì)有較大的損耗，降低了變換器的效率，而霍爾元件取樣其體積比較大，且價(jià)格昂貴，對(duì)整個(gè)電源的成本也是個(gè)問題。

基于以上考慮，本文提出一種簡(jiǎn)單有效的限流保護(hù)電路，克服了以上兩種方式取樣大電流時(shí)的缺點(diǎn)。它適用于正激、反激等各種變換器，而且成本也比較低。

1 限流保護(hù)電路工作原理

圖1中虛線框外的電路是普通的峰值電流方式的PWM控制電路，利用電流互感器取樣峰值電流。圖中所示的PWM芯片是ST公司生產(chǎn)的L5991[1]。虛線框內(nèi)是本文所提出的限流保護(hù)電路。它利用峰值電流控制中的電流信號(hào)作為輸入信號(hào)，通過一個(gè)由D1，R1，C1組成的峰值保持電路和由運(yùn)放組成的PI環(huán)節(jié)得到一個(gè)誤差信號(hào)，在變換器的輸出電流超過限定值的時(shí)候，該誤差信號(hào)就會(huì)控制PWM芯片的占空比，從而使輸出電流保持在限定值。由于D2存在，當(dāng)輸出電流低于限流值時(shí)，該部分電路對(duì)占空比的控制不起作用。

下面以正激變換器為例，闡述限流保護(hù)電路的工作原理。

正激變換器如圖2所示。設(shè)圖1中A點(diǎn)電壓為va，B點(diǎn)電壓為vb，C點(diǎn)電壓為vc，圖2中流過開關(guān)管的電流為is，電感電流為iL，輸出電流為io。電流取樣變壓器原邊電流，即流過開關(guān)管的電流is。并作以下假定：

1)二極管D1的導(dǎo)通壓降是VD1并保持不變;

2)R1在實(shí)際電路中的作用是與C1組成RC吸收網(wǎng)絡(luò)吸收尖峰，這里假定為零;

3)正激變換器電感L電感量較大，電路工作在CCM模式且電感電流波動(dòng)較小。

則正激變換器限流保護(hù)電路的理論工作波形如圖3所示。其一個(gè)開關(guān)周期可以分為3個(gè)工作階段。

階段1(t0-t1)t0時(shí)刻vg>0，開關(guān)管S及二極管DR1導(dǎo)通，iL線性上升，所以，原邊電流is也線性上升，va也隨之上升，此時(shí)間段va-vb 階段2(t1-t2)t1時(shí)刻va-vb>VD1，二極管D1開始導(dǎo)通，vb隨著va線性上升。

階段3(t2-t3)t2時(shí)刻vg=0，S關(guān)斷，is=0，則va=0，二極管D1關(guān)斷，vb通過R3放電，直到下一周期的到來。

從圖3中可以看到vb是一個(gè)波動(dòng)的電壓，但是在實(shí)際電路中，由于圖1中時(shí)間常數(shù)R3C1取得比較大，vb的波動(dòng)很小，可以近似為一個(gè)直流電壓。

根據(jù)假定3)，電感電流的波動(dòng)較小，即va的斜率比較小，另外VD1較小(是因?yàn)榱鬟^二極管的電流很小，實(shí)驗(yàn)中采用1N5819實(shí)測(cè)值為200mV左右)，則vb的值近似地等于vaD(va在DT時(shí)間內(nèi)的平均值)。從圖3中可以看到VaD與輸出電流io成正比，也即vb近似與輸出電流io成正比，假定vb=Kio，K為常數(shù)。

我們知道，當(dāng)限流保護(hù)電路工作并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，vb=vc=vref=Kio，此時(shí)輸出電流io即為限流保護(hù)值。因此，通過改變參考電壓Vref即可改變限流保護(hù)值。[!--empirenews.page--]

2 限流保護(hù)點(diǎn)補(bǔ)償電路

在輸出電壓一定，輸入電壓為寬范圍時(shí)，由于占空比隨著輸入電壓的變化而變化，應(yīng)用于不同的拓?fù)?，限流保護(hù)電路的工作情況會(huì)有所不同，下面以正激和反激式變換器為例進(jìn)行理論分析。

在分析之前先作一個(gè)假定：由前面分析已經(jīng)知道vb的值近似等于vaD，在此令vb=vaD，并且在以下的波形圖中都以直流電壓出現(xiàn)。

2.1 正激變換器

根據(jù)限流保護(hù)電路的工作原理及以上假定，則有

vb=vaD=isDn2R=ilon2R/n1=ion2R/n1 (1)

io=n1vb/n2R (2)

式中：isD為is在DT時(shí)間內(nèi)的平均值;n1為變壓器原副邊匝數(shù)比;

n2為電流互感器原副邊匝數(shù)比;

iLo為電感電流一個(gè)周期內(nèi)的平均值。

當(dāng)限流保護(hù)電路工作并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，vb=vc=Vref，io即為限流保護(hù)值iomax。則

iomax=n1Vref/n2R (3)

從式(3)中可以看到，n1，n2，R為常數(shù)，在Vref一定的條件下，iomax是個(gè)恒定值，并不隨輸入電壓的變化而變化。

2.2 反激變換器

反激變換器如圖4所示，同樣有

vb=vaD=isDn2R=iLon2R=(iDD'n2R)/n1=(ion2R)/n1D' (4)

io=(D'n1vb)/n2R=[(1-D)n1vb]/n2R (5)

式中：iLo為電感電流一個(gè)周期內(nèi)的平均值(反激變換器的電感即變壓器原邊勵(lì)磁電感);

iDD′為流過副邊二極管D的電流iD在(1-D)T時(shí)間內(nèi)的平均值。

又有Vout=VinD/n1(1-D) (6)

推出D=n1Vout/(n1Vout Vin)(7)

將式(7)代入式(5)得

io=[1-(n1Vout/n1Vout Vin)n1vb]/n2R (8)

當(dāng)限流保護(hù)電路工作并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，vb=vc=Vref，io即為限流保護(hù)值iomax。則

iomax=[1-(n1Vout/n1Vout Vin)n1Vref]/n2R(9)

從式(9)中可以看到，n1，n2，R為常數(shù)，在Vout及Vref一定的條件下，iomax隨著Vin的增大而增大。

比較式(1)和式(4)可以發(fā)現(xiàn)：在vb一定時(shí)(即限流保護(hù)電路工作并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)參考電壓Vref一定)，不管是正激變換器還是反激變換器，電感電流平均值iLo都不隨輸入電壓的變化而變化。造成兩者區(qū)別的關(guān)鍵在于：正激變換器的輸出電流是連續(xù)的而反激變換器的輸出電流是斷續(xù)的。對(duì)于正激變換器來說io=iLo，而對(duì)于反激變換器來說io=n1(1-D)iLo。由于在輸出電壓一定時(shí)，占空比D會(huì)隨著輸入電壓的變化而變化，因此，反激變換器的限流值將會(huì)隨著輸入電壓的變化而變化。

圖5和圖6分別給出了假定io不變時(shí)，不同輸入電壓正激變換器和反激變換器限流保護(hù)電路的理論波形，圖中輸入電壓Vin2>Vin1。

根據(jù)以上分析可知，當(dāng)參考電壓恒定時(shí)，正激變換器限流值也是恒定的，跟輸入電壓沒有關(guān)系。這里需要指出的是：以上的理論分析是基于vb=vaD的假定，當(dāng)輸入電壓變化時(shí)，vb=vaD的近似程度也會(huì)不同，所以，實(shí)際上正激變換器限流值也會(huì)隨著輸入電壓的變化而變化，只是波動(dòng)很小，這個(gè)在之后的實(shí)驗(yàn)結(jié)果中可以看到。

反激變換器限流值隨著輸入電壓的變化而有較大變化，因此，需要采用一定的措施來進(jìn)行補(bǔ)償，使限流值的變化在可以接受的范圍之內(nèi)。從式(9)中可知限流值隨著輸入電壓的增大而增大，也即假定限流值不變的話，vb隨著輸入電壓的增大而減少。因此，需要對(duì)vb作一定的補(bǔ)償，補(bǔ)償電壓應(yīng)隨著輸入電壓的增大而增大，從而來抵消vb的變化。用輸入電壓來作為補(bǔ)償信號(hào)是一種可以選用的方法。輸入電壓通過一個(gè)電阻接到圖1的C點(diǎn)，如圖4虛線所示，此時(shí)限流保護(hù)電路工作并達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，vc不再等于vb，而是vc=vb+[(vin-vb)R2]/(R2 R4)vc的第一部分vb隨著Vin的增大而減小，而第二部分隨著Vin的增大而增大，從而達(dá)到抵消的目的。R4的取值理論上可以根據(jù)最大輸入電壓和最小輸入電壓時(shí)vc相等來求得(R2取值已定的情況下)，再在具體實(shí)驗(yàn)中進(jìn)行微調(diào)，以求得到最小的限流值變化范圍。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

一個(gè)帶有本文所提出的限流保護(hù)電路的正激變換器，和一個(gè)帶有限流保護(hù)電路和補(bǔ)償電路的反激變換器驗(yàn)證了上述的理論結(jié)果，其電路參數(shù)如表1所列。

表1 電路參數(shù)

圖7給出的是輸入電壓12V，電路滿載工作時(shí)的限流保護(hù)電路工作波形，從圖中可以看到，它的實(shí)際電路波形跟理論波形是一致的。

圖8及圖9分別給出了輸入電壓分別為9V，12V，15V，電路滿載工作時(shí)正激變換器和反激變換器限流保護(hù)電路va的波形，與圖5和圖6的理論波形也是一致的。

圖10則給出了正激，反激補(bǔ)償前和反激補(bǔ)償后實(shí)測(cè)限流值隨輸入電壓變化的曲線。正激變換器限流值隨著輸入電壓變化基本不變，而反激變換器限流值在補(bǔ)償前隨輸入電壓的變化有較大的波動(dòng)。但是，在加了補(bǔ)償電路之后反激變換器限流值的穩(wěn)定性有了明顯的改善，證明了該補(bǔ)償電路的有效性。

4 結(jié)語

本文提出的限流保護(hù)電路具有簡(jiǎn)單有效的特點(diǎn)，克服了電路工作電流比較大時(shí)電阻取樣消耗功率大和霍爾元件取樣體積大，成本高的缺點(diǎn)。

本文分析了該限流保護(hù)電路應(yīng)用于正激和反激變換器時(shí)的工作情況，并且提出了應(yīng)用于寬范圍反激變換器時(shí)的一個(gè)簡(jiǎn)單有效的補(bǔ)償電路。對(duì)于別的拓?fù)湫璨恍枰郊友a(bǔ)償電路，讀者可根據(jù)輸出電流是連續(xù)還是斷續(xù)自行分析。