0 引言
    在微波集成電路中，為了抑制低頻雜散，通常要使用小型化的高通濾波器，對(duì)于微波集成電路來(lái)說(shuō)，微波高通濾波器一般有兩大類設(shè)計(jì)方法，第一類是用集中或半集中的元件實(shí)現(xiàn)，高通濾波器的衰減特性由相應(yīng)的低通原型的衰減特性經(jīng)過(guò)適當(dāng)?shù)淖儞Q得出。經(jīng)過(guò)變換之后，低通原型電路就成為由串聯(lián)電容和并聯(lián)電感構(gòu)成的集中元件高通濾波器。在微波集成電路中，可以用交指電容器或薄膜電容器去實(shí)現(xiàn)集中串聯(lián)的電容，用并聯(lián)的短路短截線或平面螺旋電感去實(shí)現(xiàn)集中的并聯(lián)電感，它的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸較小。但是，在集中參數(shù)電路中，這些電感必須靠得很近，這就不可避免地要產(chǎn)生雜散耦合，因此集中元件的高通濾波器很難在微波集成電路中實(shí)現(xiàn)。構(gòu)成高通濾波器的第二類方法是用分布參數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)，由于傳輸線所固有的多重諧振特性，它必然存在寄生通頻帶，并只能構(gòu)成帶通特性。這種方法實(shí)質(zhì)上是用寬帶帶通濾波器去充任高通濾波器，即贗高通濾波器。但是對(duì)于超寬帶的高通濾波器，這種方法一般結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，對(duì)工藝要求很高。
    本文主要針對(duì)第二類方法，利用DGS結(jié)構(gòu)來(lái)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸較小的超寬帶微波高通濾波器。

1 DGS結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介
    1987年Yablonovitch E和John S提出周期光子帶隙結(jié)構(gòu)(即PBG)。它在接地板上腐蝕出由一定幾何圖形的單元組成的周期性陣列結(jié)構(gòu)，用以改變襯底的有效介電常數(shù)分布，從而改變了傳輸線的分布參數(shù)模型，在一定頻段內(nèi)傳播模式也隨之改變，從而具有帶隙特性。PBG開(kāi)創(chuàng)了在介質(zhì)板表面和接地板上同時(shí)兼顧的設(shè)計(jì)概念，合理地開(kāi)發(fā)接地板，極大提高了設(shè)計(jì)靈活性。但是，由于PBG結(jié)構(gòu)模型較復(fù)雜，參數(shù)也較繁雜，
所以在實(shí)踐應(yīng)用上受到了一定限制。
    1999年，韓國(guó)學(xué)者Jong-Im Park，Chul-Soo Kim等人提出一種啞鈴型缺陷地面結(jié)構(gòu)(即DGS)，如圖1所示，LC電路如圖2所示。

    它主要也是在微帶，共面波導(dǎo)等傳輸線的接地板上腐蝕出具有一定幾何圖形的單元，但DGS可以是周期或非周期的，即一個(gè)DGS單元就可以在某頻點(diǎn)上諧振，具有較好的帶隙特性，且等效電路提取也相對(duì)容易。
    正是由于DGS具有許多獨(dú)特的性能，例如單極點(diǎn)低通特性，慢波效應(yīng)，具有較高特征阻抗等，使得對(duì)DGS的研究成為微波電路設(shè)計(jì)中一個(gè)新的研究熱點(diǎn)。近年來(lái)對(duì)DGS結(jié)構(gòu)的研究層出不窮，在應(yīng)用方面主要是設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單小型化的濾波器，加入DGS改善器件的電器性能，提高天線性能，抑制諧波，減小電路尺寸等。

2 DGS結(jié)構(gòu)對(duì)耦合線的影響
    兩根微帶線相互隔開(kāi)距離D，平行排列構(gòu)成耦合微帶雙線。為簡(jiǎn)化問(wèn)題，令兩條微帶線具有相同參量，具有相同的長(zhǎng)度L，寬度W。如圖3所示。

    由于在1，4端口上的任意一對(duì)輸入電壓U1，U3總可以分解為偶對(duì)稱激勵(lì)和奇對(duì)稱激勵(lì)，使U1等于兩分量之和，U3等于兩分量之差。將耦合微帶線分成奇模和偶模的工作狀態(tài)后，再分別求得奇偶模參量及它們與耦合參量間的關(guān)系。
    從定向耦合器的角度來(lái)看，2端口為直通端口，3端口為耦合輸出，4端口為隔離端口。

    關(guān)于耦合線理論本文不再贅述，這里僅就耦合的方向性給出定性的解釋，如圖4所示。當(dāng)導(dǎo)線1，2中有交變電流i1流過(guò)時(shí)，3，4線存在耦合過(guò)來(lái)的能量，此能量既通過(guò)電場(chǎng)(以耦合電容表示)又通過(guò)磁場(chǎng)(以耦合電感表示)耦合過(guò)來(lái)。通過(guò)Cm的耦合，在傳輸線3，4中引起的電流為ic3，及ic4同時(shí)由于i1的交變磁場(chǎng)的作用，在3，4上感應(yīng)有電流iL。根據(jù)電磁感應(yīng)定律，感應(yīng)電流iL的方向與i1的方向相反。若能量由1端口輸入，ic3與iL方向相同，所以3端口為耦合輸出。在4端口因?yàn)殡婑詈想娏鱥C4與磁耦合電流iL的作用相反而能量互相抵消，即4端口為隔離端口。
    對(duì)于均勻介質(zhì)傳輸TEM波而言，奇模，偶模相速相等，而對(duì)于介質(zhì)非均勻的實(shí)際微帶線情況，由于介質(zhì)基片對(duì)奇偶模的電場(chǎng)分布具有不同的影響，使奇偶模兩種情況的有效介電常數(shù)或相速不等，嚴(yán)格地說(shuō)，不能搬用由均勻介質(zhì)情況推出的結(jié)論，但是在工程實(shí)際中，在有效介電常數(shù)取兩者平均值后，仍可近似地采用均勻介質(zhì)的有關(guān)結(jié)論。
    利用三維電磁仿真軟件Ansoft HFSS建立耦合雙線模型，如圖5所示。其中，D=1 mm，W=1 mm，L=20 mm，基板h=0．254 mm，εr=2．2。

    其S參數(shù)仿真結(jié)果如圖6所示。
    當(dāng)間隔距離D=1mm時(shí)，3端口的耦合輸出在DC～15 GHz范圍內(nèi)不大于-20 dB。要增加兩條微帶線的耦合度，一般要求減小間隔距離D。但是要達(dá)到緊耦合，對(duì)加工工藝的要求將會(huì)非常高。
    在耦合微帶線下方加載DGS結(jié)構(gòu)，通過(guò)改變耦合微帶線介質(zhì)的有效介電常數(shù)的分布，從而在微帶下方缺陷地面的“槽”將能量耦合過(guò)去。加DGS結(jié)構(gòu)的耦合雙線如圖7所示，HFSS模型如圖8所示。

    其S13與S14參數(shù)仿真結(jié)果如圖9，圖10所示。
    由仿真結(jié)果可以看出，加載DGS結(jié)構(gòu)后，3，4端口的輸出在2～15 GHz范圍內(nèi)都大于-20 dB，在不改變間隔距離D的情況下，S13平均提高約20 dB。同時(shí)注意到S14與S13參數(shù)曲線在整個(gè)DC～15 GHz頻段內(nèi)幾乎一樣，即由1，2端口間耦合過(guò)來(lái)的能量在3，4端口平均分配，即4端口不再是隔離端口，沒(méi)有方向性了。
    此時(shí)，微帶傳播不是TEM波，在加載DGS結(jié)構(gòu)處甚至不是準(zhǔn)TEM波。按照左手理論，在DGS結(jié)構(gòu)處的等效介電常數(shù)為負(fù)值。因此，由于加載DGS結(jié)構(gòu)導(dǎo)致整個(gè)介質(zhì)基板的有效介電常數(shù)的分布極不均勻，很難再套用由均勻介質(zhì)情況推出的奇偶模分析法的結(jié)論和公式?？梢越频匕袲GS結(jié)構(gòu)看作是在接地板上腐蝕出的“槽線”，“槽”與一條微帶線正交耦合，能量通過(guò)“槽線”后再耦合到另一條微帶線上，在耦合處向微帶兩側(cè)平均傳播能量，即此時(shí)還存在兩條微帶線間通過(guò)空間的電磁耦合，但是很微弱，“槽”耦合占主導(dǎo)地位。

3 基于DGS的高通濾波器設(shè)計(jì)
    從微帶線的不均勻性角度出發(fā)，兩條耦合微帶的1，3端口本身就具有高通特性，如圖6所示的S13，但是由于耦合過(guò)于微弱，從而無(wú)法形成高通濾波器的通帶。
    基于前面對(duì)于加載DGS結(jié)構(gòu)對(duì)耦合線的影響，聯(lián)想到可以通過(guò)加強(qiáng)兩微帶間的耦合從而使S13形成高通響應(yīng)，如圖11所示。

    建立HFSS模型如圖12所示。S21參數(shù)仿真結(jié)果如圖13所示，其等效電路如圖14所示。

    由圖13(a)可以看出長(zhǎng)度L影響該高通結(jié)構(gòu)的截止頻率f0，L與f0成反比，L越長(zhǎng)，f0越低，且L近似等于1／4截止波長(zhǎng)。由圖13(b)可以看出d主要影響高通結(jié)構(gòu)的紋波和矩形系數(shù)。d越大，阻帶響應(yīng)越陡，通帶內(nèi)紋波越大。同時(shí)，對(duì)截止頻率有微調(diào)作用，但影響不如對(duì)紋波和距形系數(shù)的影響顯著。由圖13(c)可以看出W0主要影響該高通結(jié)構(gòu)的插入損耗，W0越大，即“槽”越寬，插入損耗越大。

4 測(cè)量
    使用RT／duroid 5880(基底介電常數(shù)εr=2．2，介質(zhì)厚度h=O．508 mm，銅箔厚度T=O．018 mm)材料制作如圖15所示，截止頻率為7．5 GHz的O～15 GHz超寬帶高通濾波器，其中L=7．8 mm，2d=2 mm，W0=O．5 mm。使用Agilent N5244A矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量結(jié)果如圖16所示。仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本一致，驗(yàn)證了基于DGS結(jié)構(gòu)的高通濾波器設(shè)計(jì)的可行性。

5 結(jié)語(yǔ)
    傳統(tǒng)超寬帶高通濾波器結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，對(duì)工藝要求較高，且較難實(shí)現(xiàn)小型化，利用DGS結(jié)構(gòu)對(duì)耦合微帶線的影響，提出結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，易實(shí)現(xiàn)小型化的超寬帶高通濾波器，測(cè)量結(jié)果表明，該結(jié)構(gòu)在O～15 GHz內(nèi)具有較好的高通濾波特性，在微波混合集成電路，低溫共燒陶瓷(LTCC)電路，多芯片組件(MCM)等領(lǐng)域具有廣泛應(yīng)用前景。